tiêu chuẩn tcxdvn 356 2005 hàm lượng cốt thép tối thiểu đối với cấu kiện chịu nén lệch tâm có cốt thép đặt đều theo chu vi là 1
Thiết kế chung cư nhà cao tầng cho người thu nhập thấp hưng yên
... 0.99 1. 05 1. 09 1. 13 1. 16 1. 19 1. 22 1. 25 1. 29 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 1. 2 Giú hỳt(daN/m2) Cd Wd Ch Wh 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 72.96 83.36 90.56 95.58 99.68 10 2.69 ... tớnh toỏn kG/m2 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 200 300 300 75 200 ti 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 3 1. 2 1. 2 1. 2 1. 3 1. 2 kG/m2 19 5 19 5 19 5 19 5 19 5 240 360 360 97.5 240 H s vt ti ly bng 1, 3 ti trng tiờu chun nh hn 200kg/m ... 396 1. 1 435.6 18 00 kG/m 30 mm 18 00 kG/m3 11 0 505.8 1. 3 70.2 19 8 mm 54 1. 1 217 .8 18 00 kG/m 30 mm 18 00 kG/m3 220 288 1. 3 70.2 19 8 mm 54 1. 3 257.4 900 kG/m 30 mm 18 00 kG/m3 11 0 mm 900 30 18 00 220 18 00...
- 179
- 4,014
- 0
tính toán mô phỏng tối ưu khung dầm trợ lực trước ôtô
... CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1. 1 Tầm quan trọng luận văn 1. 2 Phương pháp tính toán 1. 3 Các Tiêu chu n kiểm tra 1. 3 .1 Tiêu chu n IIHS 1. 3.2 Tiêu chu n ... Duyệt&Trung Nguyên Tính toán mô tối ưu khung dầm trợ lực trước Ôtô 1. 3 Các Tiêu chu n kiểm tra: 1. 3 .1 Tiêu chu n IIHS Sự thử hoàn toàn trực diện không mà sử dụng hàng rào cứng rắn, Vi n đường lối bảo hiểm ... Hình 1. 6: Va chạm lệch phía trước kiểm tra vận tốc 64Km/h 1. 3.2 Tiêu chu n FMVSS 208 17 GVHD:TS.VŨ CÔNG HOÀ SV TH:Công Duyệt&Trung Nguyên Tính toán mô tối ưu khung dầm trợ lực trước Ôtô Tiêu chu n...
- 109
- 555
- 1
Tính toán dầm bê tông cốt thép dự ứng lực cầu ô tô với chiều dài toàn dầm L=30m, khổ cầu B=8m,vỉa hè T=1m, hoạt tải H13,XB60
... 12 13 M1 21. 075 1. 916 0.8054 1. 1 1. 5 40.380 16 .974 57.354 44. 418 25.4 61 69.878 M2 82 .14 0 1. 916 0.8054 1. 1 1. 5 15 7.380 66 .15 6 223.536 17 3 .11 8 99.233 272.352 M3 97.3 51 1. 916 0.8054 1. 1 1. 5 18 6.525 ... 264.9 31 205 .17 7 11 7. 610 322.787 M4 10 9.520 1. 916 0.8054 1. 1 1. 5 209.840 88.207 298.048 230.824 13 2. 311 363 .13 5 Q0 14 .800 1. 916 0.8054 1. 1 1. 5 28.357 11 .920 40.277 31. 192 17 .880 49.072 Q1 13 .300 1. 916 ... 532.936 532.936 Q0 1. 4 1. 1 75 .11 9 81. 8 31 81. 8 31 Q1 1. 4 1. 1 66.447 74.845 74.845 Q2 1. 4 1. 1 38.5 01 47.378 47.378 Q3 1. 4 1. 1 31. 280 40.578 40.578 Q4 1. 4 1. 1 12 .806 20. 315 20. 315 10 of 51 Thiết kế môn...
- 51
- 765
- 0
Sơ đồ tính toán dầm móng
... kiểm chứng lại có kết nén tĩnh Vi c xác định hệ số đàn hồi cọc theo kết nén tĩnh tiếp tục trình bày cụ thể sau IV/ Tính toán dầm móng: Sau mô hình hoá toàn sơ đồ kết cấu công trình với hệ dầm móng, ... thể sau: -Với đài cọc cứng gồm nhiều cọc (n) , thay nhóm cọc gối đàn hồi có hệ số đàn hồi tổng cộng K =n.k vị tri gối đàn hồi trùng với trọng tâm nhóm cọc trùng đài cọc với nút cột có độ lệch d ... phơng ngang dọc theo thân cọc đài + dầm móng, nên sử dụng có yêu cầu đặc biệt nghiên cứu lý thuyết + Mô hình hoá theo cách vi c đơn giản hoá mô hình dựa theo số giả thiết sau: Bài vi t cho diễn...
- 7
- 11,097
- 153
tính toán dầm bằng phần mềm sap2000
... 3 21. 85 355 .16 457.85 540. 81 f'c (T/m2) 13 03.9 18 22.2 2244.0 2672.6 3 218 .5 35 51. 6 4578.5 5408 .1 Bảng : Giá trị f y tương ứng với loại cốt thép theo TCVN Loại thép AI AII AIII CI Ra (kG/cm ) 210 0 ... TCVN theo bng sau: Trang Bảng : Giá trị f c ' tương ứng với mác bê tơng theo TCVN Mác Bê tơng 15 0 200 250 300 350 Rn (kG/cm ) 65 90 11 0 13 0 15 5 400 17 0 500 215 600 250 f'c (kG/cm2) 13 0.39 18 2.22 ... biãún âäøi : HT1 HTBD1 = ENVE (HT1; 0*TT) v.v Nãúu HT1 cọ dáúu "+" thç HTBD1 s cọ giạ trë Max = HT1 ; giạ trë Min = Nãúu HT1 cọ dáúu "-" thç HTBD1 s cọ giạ trë Max = ; giạ trë Min = HT1 v.v + Sau...
- 34
- 1,681
- 10
tính toán dầm
... xdd47-đh2 Fa = 18 ,47 328 a130 Fa = 18 ,47 328 a130 Fa = 18 ,47 328 a130 Fa = 18 ,47 328 a130 Fa = 18 ,47 328 a130 a150 222 Fa=7,6 222 Fa=7,6 a130 a150 222 Fa=7,6 222 Fa=7,6 a130 a150 222 Fa=7,6 ... 8.7,5.22.602 .13 1,55 = 25002,5(kG) (4 -13 ) Lực cắt lớn Q = 24369 kG < Qđb không cần tính cốt xiên 4.2 .1. 3 Tính toán cắt, neo, uốn cốt thép Với cốt thép chịu mô men ( + ) nhịp, kéo vào neo gối Với cốt thép ... đợc: Thép chịu mômen (+): 28 Fa = 12 ,32 cm2 Thép chịu mômen (-): 22 Fa = 7,6 cm2 Thép đai a = 15 0mm bố trí theo suốt chiều dài dầm I-I III-III Hình 4.4: Bố trí cốt thép dầm D1 Lựa chọn cốt thép...
- 9
- 1,560
- 5
tính toán dầm
... 60 cm đặt cốt cấu tạo d = 12 -14 mm + Chiều dày lớp bảo vệ: t > d, t0 + 10 mm ban có h < 10 0 mm; với t0 = + 15 mm ban có h > 10 0 mm dầm có h < 250 mm; + 20 mm dầm có h > 250 mm; 4.2 Cốt dọc ... 13 0 .12 2 .18 .(45 - 0,5 .18 ) = 14 ,5763x106 (kGcm) = 14 5,763(Tm) + Ta có M < Mc trục trung hoà qua cánh, tính thép với tiết diện b ì h = bcì h = 13 0ì70 cm Tính A theo : A = Tính theo : M 6,976 .10 5 ... cần tính cốt xiên + Trên đoạn 1/ 2giữa dầm: Qmax= 10 862 KG + Kiểm tra thân dầm bê tông tự chịu cắt: Q = k1 Rk bh0 = 0,6 .10 .40.65 = 11 700kg > Qmax = 10 862 kg tính cốt đai .đặt cốt đai theo cấu tạo...
- 8
- 1,108
- 4
tính toán dầm
... ì0.28 7. 31 10 3600 ì 0.828 ì 30 ) = 0,828 = 8 ,17 cm2 8 .17 = 22 ì 30 10 0 =1, 24% > àmin =0,05% F 13 0 a Mà àmax = ì R x100 =0,55 ì 3600 x100 =1, 98% a àmin < < àmax thoả mãn Chọn cốt dọc2 22 có Fa ... ngọc à= 7.86 ì 10 0 =1, 19% > àmin =0,05% 22 ì 30 F 13 0 a Mà àmax = ì R x100 =0,55 ì 3600 x100 =1, 98% a àmin < < àmax thoả mãn Chọn cốt dọc2 22 có Fa = 7,6 cm2 A = 7.6 6.94 10 0% 7.6 = 8,6% ... III-III chịu mômen âm chọn a0 =5 cm h0 = 30 cm Tiết diện tính toán chữ nhật bxh = 22x35 M 7. 31 10 A = R b.h = = 0,28 < A0 = 0,4 13 0 ì 22 ì 30 n => = 0,5x (1 + Fa = A ) M Ra .h0 = = 0,5x (1 + ì0.28...
- 2
- 1,153
- 4
tính toán, thiết kế tối ưu truyền thông tin quang không dây ứng dụng trong điều kiện khí hậu Việt Nam
... FSO điều kiện Vi t Nam 2 .1 Tính toán, tối ưu tuyến thông tin quang không dây điều kiện khí hậu Vi t Nam 2 .1. 1 Khí hậu Vi t Nam Khí hậu Vi t Nam thuộc khu vực nhiệt đới, lãnh thổ trải dài theo vĩ ... nghị Sinh vi n Nghiên cứu Khoa học lần thứ Đại học Đà Nẵng năm 2 010 1. 1 .1 Những ứng dụng FSO Kỹ thuật FSO bổ sung cho công nghệ để mang lưu lượng lớn từ mạng xương sống (Dung lượng 12 0Gbps 240Gbps) ... phát bước sóng 15 50nm tốc độ 1, 25Gbps Hình 5: Công suất thu thay đổi theo BER bước sóng 15 50nm tốc độ 1, 25Gbp Kết luận Từ kết tính toán mô phỏng, ta thấy tuyến FSO 1km, điều kiện mưa 10 0mm/h tín...
- 5
- 888
- 5
Tính toán dầm chính
... 10 10 909 820 7026 820 5370 218 1 545 218 1 3089 7026 7026 13 790 919 2 11 280 14 30 12 5700 218 1 8987, 41 1272 11 220 5700 2 514 9427 11 313 11 438,52 5370 220 3096 817 0 75 71, 5 17 5 8987, 41 175 5 815 11 280 ... 0,867 14 ,233 -2 ,18 3 -0 ,13 3 -14 ,233 -2 ,18 3 0,689 11 , 31 -4,836 20,903 -4, 613 8,853 -16 ,66 Gối trái Gối phải Nhịp B B -1, 267 -11 ,53 -1, 133 -18 ,60 -0 ,13 3 -2 ,18 3 -1, 311 - 21, 52 -13 , 713 -33,05 1, 00 9 ,1 ... -0,089 -10 ,52 27 ,15 14 ,888 1, 733 50 ,14 7 10 ,787 3,466 39,06 -0,3 B -0,267 -17 ,494 -0 ,13 3 -15 ,72 -0 ,13 3 -15 ,72 -0, 311 -36,76 0,044 5,2 -12 ,294 54,254 0,067 4,39 -0 ,13 3 -15 ,72 0,200 23,64 11 ,736 28,03...
- 19
- 3,987
- 4
Tính toán dầm cầu trục
... TÀI LIỆU THAM KHẢO 9 9 11 11 12 12 13 13 13 15 23 23 26 28 29 29 31 34 34 40 40 40 41 43 44 PHẦN I: TỔNG QUAN 1. 1 Dầm 1. 1 .1 KHÁI NIỆM: Dầm kết cấu chịu uốn có bung đặc, kết cấu xây dựng công nghiệp ... Khen Trang: 10 Trường ĐHSPKT Hưng Yên Khoa Cơ Khí Đồ án môn học Kết cấu hàn V = 11 6860800+2 .17 08 212 3 +2.3644800 = 15 8 314 646 mm3 =15 8 315 cm3 - Khối lượng dầm : Qdc = 7,85 .10 -3 .15 8 315 = 12 43 kg Lực ... U1 = ( 16 - 28) (V) - Vh1 = =0 .17 2 cm/s - Vh2 = =0.2 01 cm/s - Ta có bảng chế độ hàn nối dầm Lớp: n d (mm) 3.2 I (A) 96 - 16 0 12 0 - 200 U (V) 16 - 28 16 – 28 V (cm/s) 0 .13 6 – 0 .15 9 0 .17 2 – 0.201...
- 40
- 7,785
- 30
Tính toán dầm liên tục chịu tải trọng phân bố với Ansys
... (350 10 6 Pa) × (19 10 10 3 10 −9 m3 ) = 6 016 50 N⋅m này, giá tr l n nh t c a moment theo k t qu c a ANSYS là: 979907 N⋅m (Xem bi u moment) ⋅ Load factor = 6 016 50/979907 = 0. 614 Ngu n: viet3g.com 12 ... On Keypoint Keypoint 1: ch n UX UY g i ch cho phép chuy n v xoay mà không cho phép chuy n v lên xu ng sang ngang Keypount 2: ch n UY g i chuy n ng sang bên N u t i g i ó có chuy n v cho trư c DISPLACEMENT ... d m hình 1, d dàng mô hình c toán có d ng sau (N u b n không mô hình c toán xin c l i ví d trư c V bi u mô ment l c c t v i ANSYS) Gi c n ph i chia nh d m L1 t i v trí 3/7 c a d m L1 có m t l...
- 12
- 2,206
- 25
Hướng dẫn tính toán dầm liên tục
... bước đai s = 15 0 mm 2.28,3 = 0,0 018 9 Tính hàm lượng cốt đai: μw = 200 .15 0 210 .000 as = = 7,78 27.000 φw1 = min (1+ 5.7,78.0,0 018 9; 1, 3) = min (1, 073; 1, 3) = 1, 073 φw1 = - 0, 01. Rb = – 0, 01. 11, 5 = 0,885 ... Mmax, cốt thép đặt theo cấu tạo (As ³ mmin b.ho) Nếu Mmax, Mmin £ Þ cốt thép tính theo Mmin½, cốt thép đặt theo cấu tạo (As ³ mmin b.ho) Nếu Mmax ³ 0, Mmin £ Þ cốt thép tính theo Mmax, cốt thép ... hợp 1: q1 > 1, 56qsw1 - qsw C= Mb q1 + qsw - Trường hợp 2: 1, 56qsw1 - qsw2 ³ q1 > qsw1 - qsw2 ỉ Mb 10 C = ç ; ho ÷ ç q +q -q ÷ sw1 è sw ø Mb + qsw1Co1 - QA + q1C C Cả trường hợp: l1 = C qsw1 -...
- 25
- 11,115
- 6
Tài liệu Mô Hình Tính Toán Dầm Móng pptx
... cột dầ m EJ M,N,Q k=vô đài cọc dầm dầm k1 k1 dầ m k1 k1 k1 J k1 k1 k1 J ng E mó gE k=vô k1 m k1- hệ sô đàn hồi 01 cọc ón g EJ Hình Nhận xét: + Mô hình hoá theo cách mô hình hoàn chỉnh tính toán ... dựng theo mô hình sau Với hệ số độ cứng gối K=mk1 (trong hình vẽ m=3) số cọc hàng vuông góc với trục dầm móng - xem hình k1 k1 k1 x2 x2 x2 x3 cột EJ x2 cột EJ x1 M,N,Q M,N,Q dầm móng EJ K=3k1 K=3k1 ... Cũng vi c xác định sức chịu tải cọc, độ xác tuyệt đối xác định hệ số đàn hồi cọc dù tính toán theo công thức lý thuyết nào, cần kiểm chứng lại có kết nén tĩnh Vi c xác định hệ số đàn hồi cọc theo...
- 5
- 1,052
- 14
Báo cáo " Ứng dụng tính toán đám mây trong việc cung cấp dịch vụ cơ sở dữ liệu " pot
... Cloud Computing and SOA 10 ] 11 ] 12 ] 13 ] 14 ] [ Carlo Curino, Evan P C Jones, Raluca Ada Popa, Nirmesh Malviya, Eugene Wu, Sam Madden, Hari Balakrishnan, Nickolai Zeldovich Massachusetts Institute of ... of a Platform-as-a-Service, 2 010 7] [ Mike Lloyd: http://mikelloydtech.wordpress.com/2 011 /02/23/cloudwatching -1- cloud -10 1/ [ http://en.wikipedia.org/wiki/Platform_as_a_service 8] 9] [ Harsh Bakhai, ... ICOQM -10 , June,2 011 [ http://www.vknowledge.nl/2009/09/05/amazon-virtual-private-cloud [ http://blog.nskinc.com/hybrid-clouds-the-best-of-both-worlds/ [ http://www.architecturepicture.net/service-oriented-architecture...
- 3
- 594
- 1
c3-tinh toan phan bo toi uu cs trong htd bang pp qui hoach dong
... 11 .7 10 6.7 9.7 10 .7 11 .2 11 .7 12 .7 13 .2 12 10 13 14 14 .5 15 16 16 .5 12 7.5 10 .5 10 .5 10 .5 11 .5 12 .7 14 .2 17 .5 14 8.5 11 .5 11 .5 11 .5 12 .5 13 .7 15 .2 18 .5 10 16 10 .5 13 .5 13 .5 13 .5 14 .5 15 .7 17 .2 ... 15 .7 17 .2 20.5 12 14 16 18 20 18 20 22 24 22 11 .5 13 15 17 24 14 .5 16 18 20 26 14 .5 16 18 20 28 14 .5 22 18 20 30 15 .5 17 19 21 32 16 .7 18 .2 20.2 22.2 34 18 .2 19 .7 21. 7 23.7 36 21. 5 23 25 27 Dỉûa ... 6 6.5 8.5 9.5 11 13 10 12 10 7.5 8.5 10 .5 9.5 10 .5 12 .5 10 .5 11 .5 13 .5 12 13 15 14 15 17 10 12 14 16 18 20 22 24 Tiãúp theo cáưn toạn cho trỉåìng håüp nh mạy cọ täø mạy lm vi ûc: f3(Pft) = Min...
- 19
- 343
- 0
TÍNH TOÁN DẦM TRÊN NÊN KHÔNG GIAN ĐÀN HỒI
... 4, 812 1 1, 0 812 Với b/c 0,75 1, 00 4,0456 3,5255 1, 0 618 1, 03 81 10 11 12 13 14 15 0, 510 5 0,3364 0,2 513 0,2006 0 ,16 70 0 ,14 31 0 ,12 52 0 ,11 12 0 ,10 01 0,0 910 0,0834 0,0770 0,0 715 0,0667 0,5094 0,3 316 0,2 512 ... 0,2 512 0,2006 0 ,16 70 0 ,14 31 0 ,12 51 0 ,11 12 0 ,10 01 0,0 910 0,0834 0,0770 0,0 715 0,0667 0,5076 0, 3356 0,2509 0 ,2005 0 ,16 69 0 ,14 30 0 ,12 51 0 ,11 12 0 ,10 01 0,0 910 0,0834 0,0770 0,0 715 0,0667 0,50 51 0,3349 ... 0 ,16 67 0 ,14 30 0 ,12 51 0 ,11 10 0 ,10 00 0,0909 0,0834 0,0769 0,0 714 0,0667 0,4849 0,3303 0,2487 0 ,19 93 0 ,16 63 0 ,14 26 0 ,12 48 0 ,11 10 0,0999 0,0909 0,0833 0,0769 0,0 714 0,0666 0,46 91 0,3233 0,2456 0 ,19 77...
- 16
- 1,664
- 1
Tính toán dầm thép tiết diện dạng chữ I chịu xoắn thép tiêu chuẩn AISC
... trị k1 k2 cho phương trình (1. 10) (1. 11) b/t 1, 0 1, 2 1, 5 2,0 2,5 3,0 4,0 5,0 ∞ k1 4, 81 4,57 4,33 4,07 3,88 3,75 3,55 3,44 3,00 k2 0 ,14 1 0 ,16 6 0 ,19 6 0,229 0,249 0,263 0,2 81 0,2 91 0,333 Đối với ... kết cấu ngơn ngữ lập trình Visual Basic (VB) để xây dựng chương trình tính tốn cấu kiện chịu xoắn theo AISC 3 CHƯƠNG I ĐẠI CƯƠNG VỀ CẤU KIỆN CHỊU XOẮN 1. 1 Tổng quan cấu kiện chịu xoắn 1. 1 .1 Lịch ... VỀ CẤU KIỆN CHỊU XOẮN 1. 1 Tổng quan cấu kiện chịu xoắn 1. 1 .1 Lịch sử phát triển phân tích xoắn 1. 1.2 Các thuật ngữ kí hiệu 1. 1.3 Các loại xoắn 1. 1.4...
- 59
- 2,235
- 4
Tính toán dầm bê tông cốt thép đặt cốt kép theo các tiêu chuẩn thiết kế
... toán c t thép ch u kéo ch u nén Tiêu chu n As (cm2) A's (cm2) As + A's (cm2) TCVN 5574-2 012 14 6,92 51, 30 19 8,22 Eurocode 19 92 -1- 1 14 4,22 93,87 238,09 ACI 318 -2002 12 3 ,15 87,29 210 ,44 11 3.2 VÍ ... 1, 53) × 10 = 3, 21 × 10 (1 / mm ) r r1 r2 r3 f Tính võng c a d m ti t di n gi a nh p 1 × 3, 21 10 −6 × (10 × 10 3 ) = 33, 48mm f = l2 = 48 r 48 14 3.2.2 Tiêu chu n Châu Âu Eurocode 19 92 -1- 1 ... ch u nén: Theo Tiêu chu n TCVN 5574:2 012 có giá tr nh nh t ba Tiêu chu n (TCVN 5574:2 012 ; Eurocode 19 92 -1- 1 ACI 318 -2002) Tuy nhiên n u tính t ng di n tích c t thép ch u l c vùng kéo nén giá tr...
- 26
- 3,517
- 2
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008